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双管卡箍是连接带沟槽的管件、阀门以及管路配件的一种连接装置，用在对快接头之间起紧箍作用，一般两个接头带有垫片，橡胶，硅胶和四氟。其性能良好，密封度高，安装简单。
U型卡箍施工技术要点同腐蚀裂纹问题一、施工技术要点
将墩柱顶混凝土浮浆全部凿除，并将表面冲刷干净，直至露出新鲜坚实的混凝土结构，为墩柱和盖梁混凝土牢固连接提供保证。
1承重不锈钢卡箍安装
安装于墩柱上的不锈钢卡箍紧密贴合墩柱，即使同一墩柱，不同截面圆曲率也并不相同，所以本桥梁应采用不设环向加劲的柔性不锈钢卡箍箍身，以便在预应力施加的过程中使U型卡箍与墩柱紧密贴合。通过厚度为15mm的钢板在不锈钢卡箍和墩身竖向相接面增设两道竖向加劲肋，间距不超出50mm。
为提高不锈钢卡箍与墩柱的贴合效果及摩擦力，还应通过将厚度为8mm的橡胶垫粘贴于柱抱内壁。不锈钢卡箍结构主要由厚度12mm、高500mm的钢板制作，各不锈钢卡箍均包括两个半圆形钢箍，在墩柱上安装钢箍后两个半圆相接面之间存在50mm空隙，通过高强螺栓连接两个半圆形钢箍且挤压紧密后空隙才能。
2盖梁模板制作
以厚度至少为6mm的钢板加工成的钢模作为盖梁模板，在成品交付时检验验收并抽样试拼装。保证模板各部件尺寸及安装位置，并具备足够的强度和稳定性，能支承各项施工荷载，在施工期间不发生变形；模板接缝应严密，相邻模板交接面间隙应控制在2mm以内，避免漏浆；模板内表面应顺直、平整光滑，安装前应清理模板表面并涂刷脱模剂。
3测量放样及立模
盖梁不锈钢卡箍施工前通过全站仪采用三角交会法在墩柱顶部侧放出墩柱中心点，以此确定立柱中心偏位；还应采用垂球进行倾斜度测量，如果测量结果均符合设计要求，则应以两立柱中心连线为立模过程中底板横向中线m在立模前搭设支架，并抄实支架和底板。立模前均匀涂刷模板隔离剂，并按照底模一侧模一端模的次序立模。完成钢筋安装后将两侧模板和端板合并，检查各部位连接情况，具体要求检查模板竖直度、长、宽、高及相邻模板表面高差等，保证其各项参数取值均符合规范要求。
模板及支撑结构均不应存在松动及跑模现象，并应保证拼缝严密，避免漏浆；模板内壁清洁平整，表面平整度应控制在5mm以内，标高偏差允许值为±lOmm，轴线偏位应控制在11Omm以内，相邻模板表面高低差不超出2mm。当一块或数块模板单独竖立，或是竖立大体积模板时，增设临时支撑，并保证其上下支顶牢固。操作过程中搭设脚手架及工作平台。待模板整体合龙后，及时通过拉杆斜撑牢固固定，并不得将模板支撑固定于脚手架结构上。模板拆除过程中，应按照与立模相反的次序分段进行，避免留下悬挂或松动模板。拆模不得双层进行，高度超出3m的模板要通过绳索拉住或借助起吊设备拉紧后缓慢放下。
4钢筋制安
该桥梁盖梁钢筋骨架由车间加工，现场绑扎焊接。
盖梁钢筋使用前进行各项指标检测，并清理锈蚀尘土，保持洁净。在钢筋场将盖梁钢筋整体绑扎成型，并严格按规范焊接，主筋焊接应避开跨中距弯矩较大的位置。通过吊车将加工成型的钢筋吊起后放置于铺装完成的盖梁底板处，在横纵向按照1.2m间距设置垫块。
钢筋材料表面不得存在裂纹、断裂等现象，受力钢筋成型长度偏差应不超出±10mm，弯起钢筋尺寸偏差应控制在120mm。钢筋绑扎过程中确保扎丝紧固，避免发生移动、折断、滑动等问题，保证成型后的钢筋骨架牢固稳定，以防止在钢筋骨架安装及混凝土浇筑过程中发生松动和变形。钢筋骨架长度和宽度允许偏差分别为±lOmm和±15mm，接头单面焊接长度不小于lOd，双面焊接长度不小于5d。
二、U型抱箍腐蚀裂纹问题
卡带裂纹均为沿品扩展，品面可见腐蚀条纹，且断口附着大量含Cl，S等腐蚀性元素，整体宏微观腐蚀特征明显；综合分析认为，U型抱箍卡带裂纹性质为品间腐蚀裂纹。
耳片与卡带焊接后，在飞机正常飞行状态下，焊缝附近卡带发生断裂，而卡带其他区域未发现明显损伤。统计结果表明，多起U型抱箍断裂均发生在距离焊缝6mm左右位置，说明双管抱箍断裂可能与焊接热影响及应力分布有关。由焊接导致的常规性的缺陷一般采用X射线和超声C扫描等无损检测手段进行评价与分析，一些隐蔽性缺陷或者组织异常很难通过常规的无损检测方法检出，易被人们忽视而对飞机飞行带来较严重的安 全隐患。
对于奥氏体不锈钢来说，其焊缝位置由于焊接过程的热影响，容易使焊缝组织敏化，450~850℃敏化区间奥氏体不锈钢易析出碳化物与Cr生成化合物Cr23C6，并沿品界沉淀，使品界周围基体Cr含量降低，形成贫Cr层，导致腐蚀介质容易渗透进人品界，使基体发生沿品开裂，成为腐蚀的薄弱点。
一般认为，铁素体不锈钢焊接接头的品间腐蚀出现在紧邻熔合线处，而奥氏体不锈钢焊接接头的品间腐蚀出现在距焊缝一段距离处，这是由于C在奥氏体与铁素体中的固溶程度及扩散速率不同引起的，从2种不锈钢温度一时间一敏化(TTS曲线可以看出，两者的“鼻尖”温度敏化时间差异很大，奥氏体不锈钢的敏化时间相对较长，其敏化程度随着冷却速率的增加而降低，在焊接热影响区不同区域停留时间不同，导致焊缝附近敏化程度有所差异，品间腐蚀A法对比试验进一步验证距离焊趾一定距离的断裂区存在严重的品间敏化，这一位置正好与U型抱箍断裂位置相对应。
对U型抱箍整体装配状态进行有限元静态分析。U型抱箍在装配状态下受力较大的部位是卡带与耳片的过渡圆弧处，而实际断裂位置未发生在此位置。U型抱箍卡带属于冷硬状态，本身存在形变残余应力；弯制加工中残余应力升高(局部显微硬度升高)，又产生结构应力；U型抱箍紧固及导管作用产生的工作应力；焊趾位置综合应力较大，但开裂位置主要是由于品界弱化导致的。
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